稀土永磁同步電機(jī)——磁無刷直流電動(dòng)機(jī)工作特性的傳統(tǒng)計(jì)算方法

永磁無刷直流電動(dòng)機(jī)工作時(shí)，定子繞組切割氣隙磁場(chǎng)產(chǎn)生運(yùn)動(dòng)電動(dòng)勢(shì)，單根導(dǎo)體中的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)波形與氣隙磁場(chǎng)的波形相同，根據(jù)繞組導(dǎo)體排放和連接順序可計(jì)算獲得相繞組感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)。轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)和永磁體充磁方式不同，氣隙磁場(chǎng)波形也不同，定子相繞組的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)大小、波形也不同，電磁轉(zhuǎn)矩、轉(zhuǎn)速便會(huì)有一定差別。因此，永磁無刷直流電動(dòng)機(jī)電磁參數(shù)和電機(jī)特性的分析必須考慮電機(jī)內(nèi)的氣隙磁場(chǎng)分布。永磁無刷直流電動(dòng)機(jī)的氣隙磁場(chǎng)分布可為近似方波，也可以為近似正弦波或梯形波，主要取決于定轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)、永磁體形狀及其充磁方式。在工程實(shí)際中，為簡(jiǎn)化分析，一般假設(shè)氣隙磁場(chǎng)為方波或近似正弦波兩種理想情況進(jìn)行討論，其氣隙磁場(chǎng)、電動(dòng)勢(shì)和電流波形如表7一2所示。

一、基于方波的永磁無刷直流電動(dòng)機(jī)特性計(jì)算

當(dāng)圖7一5 ( g）所示轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)的永磁體采用徑向充磁時(shí)，由于永磁體表面直接面向氣隙，并且氣隙較小，氣隙磁場(chǎng)分布接近方波，其理想波形如圖7一12所示。對(duì)于方波氣隙磁場(chǎng)，定子繞組一般采用q一1的整距集中繞組，繞組中的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)為梯形波。當(dāng)電機(jī)采用兩相導(dǎo)通星形一三相六狀態(tài)方式工作時(shí)，若氣隙磁場(chǎng)和繞組感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)的平頂寬度均大于1200電角度，則在繞組導(dǎo)通的1200電角度范圍內(nèi)，電流也為方波，如圖7一13所示。方波永磁無刷直流電動(dòng)機(jī)的運(yùn)行特性與傳統(tǒng)有刷直流電動(dòng)機(jī)相似，為了分析方便，不考慮開關(guān)管動(dòng)作的過渡過程和電樞繞組電感，可采用基于直流電機(jī)平均值的概念分析和計(jì)算電磁參數(shù)，相應(yīng)的計(jì)算公式見表7一3川。表中，分別為繞組每相串聯(lián)匝數(shù)、基波繞組系數(shù)、計(jì)算極弧系數(shù)、開關(guān)器件的導(dǎo)通壓降和每相繞組電阻。、

二、基于正弦波的永磁無刷直流電動(dòng)機(jī)特性計(jì)算

在永磁無刷直流電動(dòng)機(jī)中，有些轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的氣隙磁場(chǎng)分布接近正弦，功率較大的永磁無刷直流電動(dòng)機(jī)多采用分布式繞組，這都使相繞組感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)波形接近正弦。為便于分析計(jì)算，對(duì)于氣隙磁場(chǎng)平頂寬度較小的永磁無刷直流電動(dòng)機(jī)，可假設(shè)其氣隙磁場(chǎng)和相繞組感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)為正弦分布，則相應(yīng)的計(jì)算公式如表7一3所示 。這種等效大大簡(jiǎn)化了永磁無刷直流電動(dòng)機(jī)的分析計(jì)算，在工程實(shí)際中具有一定的實(shí)用價(jià)值，因而得到了廣泛應(yīng)用。以上兩種特性計(jì)算方法都是基于平均值的計(jì)算方法，其磁場(chǎng)計(jì)算的基礎(chǔ)是等效磁路法，永磁體工作點(diǎn)的確定依賴于漏磁系數(shù)、計(jì)算極弧系數(shù)的準(zhǔn)確度，電機(jī)的電路和特性計(jì)算忽略了電動(dòng)勢(shì)波形、電流波形和繞組電感的影響，計(jì)算精度不高。